¿Cuáles son los principales circuitos del SAI?

Además del circuito rectificador y el circuito inversor mencionados anteriormente, los principales circuitos del SAI también incluyen el circuito de corrección del factor de potencia, el interruptor de transferencia, el circuito de protección, la fuente de alimentación auxiliar y el circuito de carga de la batería. Este capítulo se centra en el circuito de corrección del factor de potencia, el interruptor de transferencia, el circuito de protección y la fuente de alimentación auxiliar; el circuito de carga de la batería se detallará en el capítulo siguiente.

Circuito de corrección del factor de potencia

En el principio electricista, el factor de potencia PF (factor de potencia) de un circuito lineal se define convencionalmente como cosφ, φ es la diferencia de ángulo de fase entre la tensión sinusoidal y la corriente sinusoidal. Sin embargo, debido a la no linealidad de los dispositivos rectificadores y el almacenamiento del condensador, la distorsión de la corriente se producirá incluso si la tensión de entrada es sinusoidal. En este punto, el factor de potencia se define como:

PF= Potencia activa/potencia aparente

En la fórmula anterior, la potencia activa suele ser igual a la potencia instantánea media, y la potencia se define como el producto del valor efectivo de tensión y el valor efectivo de corriente.

En el circuito rectificador, se omite el efecto secundario de la corriente armónica, y la tensión de entrada puede considerarse sinusoidal y la corriente de entrada no sinusoidal, donde el valor efectivo de la corriente es:

Dónde, yo_rms (n) es el valor efectivo del armónico NTH.

Si el ángulo en el que la corriente fundamental se retrasa respecto a la tensión de entrada es 0, entonces el FP del circuito es

Donde, K_d=I_rms (L) /I_rmsKd se denomina factor de distorsión de la forma de onda de la corriente; Kθ=cosθ, Kθ se denomina factor de desplazamiento de fase, es decir, el factor de potencia es el producto del factor de distorsión de la forma de onda de la corriente y el factor de desplazamiento de fase.

La distorsión espectral total de onda (THD) se define como

La relación entre el factor de distorsión de la onda de corriente K_d y THD es la siguiente

Método de corrección del factor de potencia

Existen dos tipos de métodos de corrección del factor de potencia: la corrección pasiva del factor de potencia y la corrección activa del factor de potencia.

Circuito de corrección del factor de potencia pasivo es el uso de inductores y condensadores y otros componentes del filtro, el cambio de fase de forma de onda de corriente de entrada y conformación, utilizando este método puede hacer que el factor de potencia aumentado a más de 0,9, sus ventajas son circuito simple, de bajo costo; La desventaja es que el circuito es de gran tamaño y puede causar resonancia en ciertos puntos de frecuencia y dañar el equipo eléctrico. Los circuitos pasivos de corrección del factor de potencia son adecuados principalmente para aplicaciones de baja potencia.

El circuito de corrección del factor de potencia activo consiste en añadir un convertidor de conmutación CC/CC entre el rectificador y el condensador de filtro. Su idea principal es la siguiente: elegir la tensión de entrada de una señal de referencia, la señal de referencia de seguimiento de corriente de entrada, el componente de baja frecuencia de la corriente de entrada y la tensión de entrada de una aproximación de la misma frecuencia y fase de la forma de onda, con el fin de mejorar el factor de potencia y armónicos, utiliza la retroalimentación de tensión al mismo tiempo, hacer que la tensión de salida de la tensión de salida de CC suave aproximada.

Las principales ventajas de la corrección activa del factor de potencia son: se puede obtener un alto factor de potencia, como 0,97~0,99, o incluso cercano a 1; baja distorsión armónica total (THD), puede funcionar en un amplio rango de tensión de entrada (por ejemplo, 90~264V, CA); tamaño pequeño, peso ligero, la tensión de salida también se mantiene constante.

Corrección pasiva del factor de potencia

Existen dos métodos básicos de corrección pasiva del factor de potencia, es decir, conectar un inductor pasivo L entre un rectificador y un condensador de filtro y utilizar una red de condensadores y diodos para formar una corrección pasiva llena de valles.

Como se muestra en la Figura 5-1 (a), el inductor pasivo L separa el rectificador de la capacitancia cc C, por lo que la tensión entre el rectificador y el inductor L puede cambiar con la tensión de entrada, y el ángulo de conducción del diodo rectificador aumenta, lo que mejora la forma de onda de la corriente de entrada.

La idea básica de la corrección pasiva de llenado de valle es utilizar dos condensadores en serie como condensadores de filtro, y seleccionar varios diodos, de forma que los dos condensadores de CC puedan cargarse en serie y descargarse en paralelo, para aumentar el ángulo de conducción de los diodos y mejorar el factor de potencia del lado de entrada. Su circuito se muestra en la Figura 5-1 (b). Su principio básico es el siguiente: cuando la tensión de entrada instantánea se eleva a más de 1/2 del valor de pico, es decir, superior a la tensión de CC en los condensadores de filtro de CC C_d1 y C_d2diodo VD₃ se enciende, VD₁ y VD₂ cortado debido a la polarización inversa, y los dos condensadores de filtro de CC Cd1 y Cd2 están en estado de carga en serie.

Cuando la tensión instantánea de entrada disminuye por debajo de 1/2 valor de pico, es decir, inferior a la tensión continua en el condensador de filtro de CC C_d1 y C_d2diodo VD₃ corta, VD₁ y VD₂ y los dos condensadores de filtro de CC C_d1 y C_d2 están en estado de descarga en paralelo. El punto crítico del condensador de filtrado de CC C_d1 y C_d2 La carga y descarga se produce en el 1/2 pico de la tensión de entrada, arcsin (1/2) =30°, por lo que teóricamente el ángulo de conducción del diodo rectificador no es inferior a 180°-30°2=120°, que es significativamente mayor que cuando se utiliza un condensador de filtro de CC.

Corrección activa del factor de potencia

① Estructura del circuito principal de corrección activa del factor de potencia.

El circuito principal del circuito activo de corrección del factor de potencia suele adoptar un convertidor descendente CC/CC, entre los cuales el convertidor Boost de salida tiene la característica de corriente de inductor continua, y el inductor de almacenamiento de energía también puede utilizarse como inductor de filtro para suprimir el ruido EMI. Además, también tiene las ventajas de pequeña distorsión de corriente, gran potencia de salida y circuito de conducción simple, por lo que es ampliamente utilizado. Además del convertidor de salida Boost, los convertidores Buck-Boost, Flyback y Cuk pueden utilizarse como circuito principal de corrección de potencia activa.

② Método de control de la corrección del factor de potencia activo.

La idea de la tecnología de corrección activa del factor de potencia es controlar la corriente después de la rectificación, de modo que pueda ser la misma que la forma de onda de la tensión después de la rectificación antes de cargar el condensador de filtro, para evitar la formación del pulso de corriente, y lograr el propósito de mejorar el factor de potencia. La figura 5-2 muestra el principio del circuito de corrección activa del factor de potencia. El circuito principal es un rectificador de onda completa, que realiza la conversión CA/CC sin distorsión de la forma de onda de tensión.

Antes del condensador de filtro C hay un convertidor Boost para implementar la conversión CC/CC de tipo Boost. Desde el punto de vista del bucle de control, consta de un anillo exterior de tensión y un anillo interior de corriente. Durante el funcionamiento, la corriente en el inductor de refuerzo L1 se controla continuamente y se ajusta para seguir la forma de onda de tensión de media onda sinusoidal después de la rectificación.

La tensión de salida u_D del rectificador y la diferencia entre la tensión de la capacitancia de salida u_C del convertidor elevador y la tensión dada U_c * sirven como entrada del multiplicador para formar el anillo exterior de tensión, y la salida del multiplicador Es la corriente dada del anillo de corriente I_s*.

El objetivo de comparar la tensión del condensador de salida u_Cdel convertidor elevador con la tensión dada U_c * es juzgar si la tensión de salida es igual a la tensión dada. Si no es así, el regulador puede ajustarla para que sea igual a la tensión dada. La salida del regulador (el amplificador operacional de la figura) es un valor de CC, que es el papel del bucle de tensión. La tensión de salida ud del rectificador es obviamente una forma de onda de tensión de media onda sinusoidal, que no cambia cuando se multiplica por el resultado del regulador, por lo que obviamente también es una forma de onda de media onda sinusoidal y está en fase con UD.

Tomando la salida del multiplicador como la señal dada I_s* del bucle de corriente garantiza que la corriente de inductancia controlada iL sea coherente con la forma de onda de tensión UD. La amplitud de I_s* Está relacionado con la diferencia entre la tensión de salida uC y la tensión dada U_c * y también a la amplitud de UD. Señales de detección de corriente en L1 iF e I_s* forman un bucle de corriente para generar la señal PWM, es decir, la señal de conducción del interruptor V. V conducción, inductancia actual aumentó iL. Cuando iL se incrementa a igual a la corriente I_s*, V se corta, el diodo se enciende, la fuente de alimentación y L1 liberan energía, cargando el condensador C y suministrando energía a la carga al mismo tiempo, este Es el papel del bucle de corriente.

Por un paso hacia arriba (Boost) principio de funcionamiento del convertidor de CC, la corriente en la inductancia Boost L1 es continua y discontinua modo de trabajo, por lo que puede obtener en el bucle de corriente de señales PWM que interruptor V conductor ha producido dos tipos de formas: una es la corriente inductiva modo de control continuo crítico, otro es la corriente inductiva método de control continuo. Figura 5-3 muestra las formas de onda de tensión y corriente en los dos modos de control.

Como se muestra en la FIG. 5-3 (a), cuando el interruptor V se corta, la corriente de inductancia i_L cae a cero: cuando se enciende, i_L comienza a subir gradualmente desde cero; El pico i_L Es exactamente igual al valor de corriente dado I_s*. Es decir, cuando el interruptor V está encendido, la corriente de inductancia aumenta desde cero; cuando el interruptor se apaga, la corriente de inductancia cae desde el pico hasta cero. La envolvente de pico de la inductancia i_L ¿Estoy_s*.

Por lo tanto, este modo de control continuo de corriente crítica también se denomina modo de control de corriente de pico. FIG. 5-3(b) Control de la corriente de inductancia i_L en la corriente dada I_s*curva, la línea discontinua de alta frecuencia se aproxima a la curva sinusoidal. Por lo tanto, se trata de un control de histéresis de corriente, I_s* refleja la corriente media, por lo que este modo de control de corriente continua se denomina modo de control de corriente media. Después de que la corriente de inductancia i_L se filtra por C₁ y RF, se obtiene la corriente fundamental II con la misma tasa de coincidencia que la tensión de entrada.

Con la misma potencia de salida, la capacidad de corriente del tubo de conmutación controlada por corriente de pico es dos veces mayor. Control de corriente media, dentro de la media onda sinusoidal, la corriente del inductor es menor que cero, antes de cada conducción del interruptor DC/DC, inductancia L₁ y el diodo VD son actuales, en la apertura del momento, por lo que el interruptor de la corriente y el diodo de recuperación inversa en VD corriente en L₁ a V circuito de conversión de CC de los dispositivos de conmutación y el diodo para formar la vida "asesino", Se debe tener especial cuidado al seleccionar los componentes. Y el control de corriente de pico no tiene esta desventaja, siempre y cuando la detección de la tasa de caída de corriente de inductancia de cambio, cuando la corriente por encima de cero permitirá que el interruptor se abra, y la corriente de pico con una detección de resistencia limitadora de corriente puede llegar al día, tan barato y fiable, adecuado para ocasiones de pequeña potencia.

Circuito típico de corrección del factor de potencia

En el sistema de suministro de energía, el modo de control de corriente promedio es ampliamente utilizado, tiene las ventajas de buena estabilidad y pequeña distorsión, y su potencia máxima de aplicación puede alcanzar 6kW, a continuación se presenta el controlador típico UC3854 y su aplicación.

El UC3854 es un circuito de control especial para la corrección activa del factor de potencia. Puede completar todas las funciones de control requeridas por la corrección del factor de potencia del convertidor elevador, haciendo que el factor de potencia sea superior a 0,99 y la distorsión de la forma de onda de la corriente de entrada inferior a 5%. El controlador adopta un control de tipo de corriente media con alta precisión de control y bajo ruido de conmutación.

Después de usar el circuito de corrección del factor de potencia UC3854, no sólo puede corregir el factor de potencia, sino que también puede mantener la tensión de salida estable (cuando la tensión de entrada cambia entre 80 y 260V), por lo que también se puede utilizar como regulador de voltaje AC/DC. UC384 adopta la etapa de salida push-pull, su corriente de salida puede alcanzar más de 1A, por lo que el pulso PWM fijo de salida puede conducir MOSFET de alta potencia.

Diagrama de bloques interno del UC3854 y su composición

La Figura 5-4 muestra el diagrama de bloques interno del UC3854.

① Comparador de bloqueo por subtensión (UVLC).

Cuando la tensión de alimentación Vcc es superior a 16V, se establece la tensión de referencia, el oscilador empieza a oscilar y la etapa de salida emite pulsos PWM. Cuando la tensión de alimentación Vcc es inferior a 10V, la tensión de referencia se interrumpe, el oscilador deja de oscilar y la etapa de salida se bloquea.

② Habilitar el comparador (EC).

Cuando la tensión de salida de la patilla de habilitación (patilla 10) es superior a 2,5 V, la etapa de salida emite un impulso; Cuando la tensión de salida de la patilla de habilitación es inferior a 2,25 V, la etapa de salida está apagada.

La salida del comparador UVLC y del comparador EC se conectan respectivamente al extremo de entrada de la puerta. Sólo cuando ambos comparadores emiten una tensión alta, puede establecerse la tensión de referencia y el impulso de salida del dispositivo.

Amplificador de error de tensión (VEA).

La tensión de salida del circuito de corrección del factor de POTENCIA se aplica a la entrada inversa del amplificador de error de tensión (VEA) después de pasar por el circuito divisor de resistencias. La diferencia entre la tensión de salida y la tensión de referencia de 7,5 V se amplifica y se añade a uno de los terminales de entrada del multiplicador (A).

④ Multiplicador (MUL).

Además de la tensión de error, la señal de entrada del multiplicador tiene corriente IAC (terminal B) y tensión de feed-forward VRMS (terminal C) que son proporcionales a la tensión alterna rectificada.

⑤ Amplificador de error de corriente (CEA).

La corriente de referencia I_MO generada por el multiplicador genera una tensión de referencia en ambos extremos de la resistencia R_MO. Después de la caída de tensión en ambos extremos de la resistencia de detección R_S y la tensión en ambos extremos de R_MO se restan, se genera la señal de muestreo de corriente y se añade al extremo de entrada del amplificador de error de corriente. La señal de error es amplificada por el amplificador de error de corriente (CEA) y, a continuación, se añade al extremo de entrada del comparador PWM para ajustar la anchura del impulso de salida mediante la comparación con la tensión de onda diente de sierra del oscilador.

⑥ Oscilador (OSC).

La frecuencia de oscilación del oscilador viene determinada por la capacitancia externa C_T de la patilla 14 y la resistencia externa R_SET de la clavija 12. El oscilador empieza a oscilar sólo cuando se establece la tensión de referencia.

⑦Comparador PWM (PWMCOMP)

La señal de salida del amplificador de error de corriente (CEA) y la tensión de onda diente de sierra del oscilador después de la comparación, generan la señal de modulación de ancho de pulso, la señal se añade al disparador (FIIPFLOP).

⑧Flip-flop, oscilador (OSC) y comparador PWM (PWMCOMP).

Señal de salida, respectivamente, añadido a FLIP FLOP R, S final, controlar el pulso de salida del gatillo, el pulso después de que el circuito de puerta y empujar y tirar de la etapa de salida, conducir el MOSFET de potencia externa.

⑨ Fuente de alimentación de referencia (REF).

La tensión de referencia REF está controlada por el comparador de bloqueo de subtensión (UVLC) y el comparador de habilitación (EC). El pin 9 puede emitir una tensión de referencia de 7,5 V cuando ambos comparadores emiten tensiones altas.

⑩ Comparador de límite de corriente de pico (LMT).

La señal de muestreo de corriente se añade al extremo de entrada del comparador. Cuando la corriente de salida alcanza un valor determinado, el comparador corta el impulso de salida mediante un disparador.

⑪El circuito de arranque suave (SS).

Una vez establecida la tensión de referencia, 14_μSe aplica una corriente al condensador externo C_SS del pin SS (pin 13). Al principio de la carga, el voltaje del pin 13 es cero, el diodo de aislamiento conectado en el pin 13 se enciende, el voltaje de referencia del amplificador de error de voltaje (VEA) es cero, y el UC3854 no tiene pulso de salida. Cuando elC_SS está completamente cargado, el diodo de aislamiento se apaga, el condensador de arranque suave se aísla del amplificador de error de tensión y el proceso de arranque suave se completa.

El UC3854 normalmente emite pulsos. Cuando se produce un bloqueo por subtensión o una desconexión de habilitación, la señal de salida de la puerta no sólo desconecta la salida, sino que también habilita los transistores internos en ambos extremos de C_SS para conducir, a fin de descargar el C_SS para garantizar que el C_SS se carga desde cero en el siguiente arranque.

Disposición y función de las clavijas

El UC3854 se puede empaquetar en una variedad de formatos, tales como DIL-16, SOIC-16, PLCC-20, y LCC-20. Sin embargo, DliL1 se utiliza comúnmente. La Figura 5-5 muestra la disposición de los pines en este formato.

①GND (pin 1) Terminal de tierra: punto de referencia de prueba para todas las tensiones. La corriente de descarga del condensador de temporización del oscilador también es devuelta por esta patilla. Por lo tanto, la distancia del condensador de temporización a la patilla debe ser lo más corta posible.

② (pin 2) extremo de limitación de corriente de pico: el umbral de limitación de corriente de pico es 0V, el pin debe conectarse a la tensión negativa de la resistencia de muestreo de corriente. Se debe conectar una resistencia entre este pin y el pin de tensión de referencia V_REF (clavija 9) para que la tensión de muestreo de corriente se eleve al potencial de tierra.

③ CA Out (pin 3) entrada del amplificador de corriente: el pin es la salida del amplificador de error de tensión, que detecta y amplifica la corriente de entrada de la red eléctrica, controla el modulador de ancho de pulso y fuerza la corrección de la corriente de entrada de la red eléctrica.

④ I_SENTIDO (pin 4) Tensión de muestreo de corriente negativa: el pin es el extremo inversor del amplificador de corriente.

⑤ Mult Out (pin 5) Extremo de salida del multiplicador analógico y polo positivo de la tensión de muestreo de corriente: la salida del multiplicador analógico se conecta directamente al extremo de entrada en fase del amplificador de corriente.

⑥I_CA (pin 6) Señal de muestreo de corriente alterna de entrada: LA I_CA se añade al multiplicador analógico del pin.

⑦VA Out (pin 7) salida del amplificador de tensión: la tensión del pin puede ajustar la tensión de salida.

VRMS (pin 8) Entrada de tensión RMS final: tensión de salida del puente rectificador presión parcial añadida al pin, para conseguir el mejor control, la tensión del pin debe estar entre 1,5~3,5V.

⑨V_REF (pin 9) Terminal de salida de tensión de referencia: este pin emite una tensión de referencia de 7,5V con una corriente de salida máxima de 10mA y puede limitarse internamente. Cuando LA V_CC está bajo o el pin de habilitación ENA está bajo, la tensión del pin es cero y se debe conectar a tierra un condensador con una capacidad de 0,1μF.

⑩ENA (pin 10) Control de habilitación: entrada de la señal de control lógico que emite la tensión de conducción PWM del UC3854. La señal también controla la tensión de referencia, el oscilador y el circuito de arranque suave. Cuando no se requiere el control, el pin debe conectarse a una fuente de alimentación de 5V o a una fuente de alimentación de V_CC a través de una resistencia de 100K ω.

⑪La entrada inversora del amplificador de tensión (pin 11) : la tensión de salida del circuito de corrección del factor de potencia se aplica a este pin después del divisor de tensión. También se añadirá una red de compensación RC entre la patilla y el extremo de salida del amplificador de tensión (patilla 7).

⑫R_SET (pin 12) corriente de carga del condensador de temporización del oscilador y resistencia de ajuste de la corriente máxima de salida del multiplicador. Se conecta una resistencia entre la patilla y la masa para ajustar la corriente de carga del condensador de temporización y la corriente máxima de salida del multiplicador. La corriente máxima de salida del multiplicador es de 3,75V/RSET.

⑬SS (pin 13) arranque suave: cuando el UC3854 deja de funcionar o la VCC es demasiado baja, el voltaje de este pin es cero. Después de comenzar a trabajar, 14μA carga actual condensador externo, el voltaje del pin aumentó gradualmente a 7.5V, relación de trabajo de pulso PWM aumentó gradualmente, voltaje de salida aumentó gradualmente.

⑭Terminal de acceso al condensador de temporización: El condensador de temporización CT está conectado entre la patilla y masa, y la frecuencia de trabajo del oscilador puede ajustarse pulsando la fórmula.

F = 1,25 / R_SETCT

⑯ V_CC (plomo pecho 15) tensión de alimentación positiva; Para garantizar un funcionamiento normal, la tensión del pecho debe ser superior a 17V. Para absorber el pico de corriente generado cuando se carga el condensador de puerta del MOSFET externo, debe conectarse un condensador de derivación entre la patilla y la masa.

⑯Salida de tensión de accionamiento de red: Este voltaje de salida pin impulsa un tubo de potencia MOSFET externo. El pin está conectado internamente con un circuito de sujeción, que puede sujetar la amplitud de pulso de salida a 15. Por lo tanto, cuando el dispositivo puede seguir funcionando normalmente. En la práctica, un pin mayor que 5 ω debe ser conectado a la puerta del MOSFET

Resistencia, para no conducir la carga de capacitancia, fenómeno de sobreimpulso de corriente.

Circuito de aplicación real

La Figura 5-6 muestra el circuito de corrección del factor de potencia de 250W compuesto por el UC3854. El rango de tensión de entrada del circuito es de 85~265V, y el factor de potencia puede alcanzar más de 0,99.

La composición básica del circuito. El circuito se basa en el circuito de control UC3854 y el circuito del convertidor boost. El circuito del convertidor boost está compuesto por un inductor boost de 1mH, un MOSFET de potencia (APT5052), un diodo de aislamiento (UHV806) y un condensador de filtro de 450μF. El inductor boost funciona en un estado de corriente continua. En este estado de funcionamiento, la relación de impulsos viene determinada por la relación entre la tensión de entrada y la tensión de salida, y el rizado de la corriente de entrada es muy pequeño, por lo que el ruido de red es relativamente bajo. Además, la tensión de salida del convertidor elevador debe ser superior a la tensión de salida de pico de la red.

El circuito de control consta de UC3854 y sus componentes externos. El pulso PWM de salida Pin GT Drv se añade a la puerta del MOSFET de cuero de potencia. El ciclo de trabajo del impulso es controlado simultáneamente por las siguientes cuatro señales de entrada:

1. V_sentido(pin 11) : Señal de muestreo de tensión de entrada directa.
2. I_CA(pin 6) : tensión de red - señal de muestreo conformada.
3. I_ENSE/Mult Out (pin 4/ Pin 5) : señal de muestreo de corriente de red.
4. V_RMS(clavija 8) : señal de muestreo de los RM de tensión de red.

② Diseño de la entrada de protección

Ena (habilitar) : La tensión de referencia y la tensión de accionamiento (GT Drv) sólo pueden establecerse después de que la tensión del pin alcance 2,5V. La señal de accionamiento sólo puede emitirse después de conectar la alimentación y tras un cierto retardo. Si no se utiliza esta función, el pin debe conectarse al pin VCC a través de una resistencia de 100K ω.

B.SS (arranque suave) : el voltaje del pin puede bajar el voltaje de referencia del amplificador de error de voltaje para ajustar el voltaje de salida de cc del circuito bajo la calibración del factor de potencia. El pin puede emitir 14μA de corriente y cargar el condensador de arranque suave de 0,01μF para aumentar la tensión en ambos extremos del condensador de 0V a 7,5V.

PECLMT (limitación de corriente máxima) : Esta señal de entrada del pin limita la corriente máxima de un MOSFET de potencia. Cuando la tensión en ambos extremos de la resistencia de muestreo de corriente de 0,25 ω es (7,sv2k ω)/10k ω =1,5V, la corriente máxima es 6A (6a0,25 ω =1,5V), la tensión de la patilla PK LMT es 0V, y la corriente de salida es superior a 6A. Se inicia la limitación de corriente. Para filtrar el ruido de alta frecuencia, debe conectarse un condensador de bypass de 470pF entre la patilla y masa.

③ Diseño de la entrada de control

V_SENTIDO(muestreo de tensión continua de salida) : La tensión umbral de entrada VSENSE es de 7,5 V, la corriente de polarización de entrada es de 50 μA, la resistencia piezoeléctrica de salida debe garantizar que la tensión de entrada del pin no sea superior a 7,5 V, por ejemplo:

La resistencia de 180K ω y el condensador de 47nF de la Figura 5-6 constituyen la red de compensación del amplificador de tensión.

I_CA(señal de muestreo de la forma de onda de la tensión de la red eléctrica) : la señal de muestreo de la forma de onda de la tensión de la red eléctrica debe añadirse al pin IAC para que la forma de onda de la corriente de entrada forzada de la red eléctrica sea la misma que la de la tensión de entrada. La señal (IAC) se multiplica por la señal de salida del amplificador de error de tensión en el multiplicador para producir la señal de corriente de referencia del bucle de control de corriente.

Cuando la tensión de entrada de red es superior a cero, la corriente del pin IAC es cero, y cuando la tensión de entrada de red alcanza su pico, la corriente del pin IAC debe ser 400μA, por lo que RAC se puede calcular de la siguiente manera:

El RREF de la resistencia entre el cable IAC y el cable de tensión de referencia (UREF) debe ser:

1. I_SENTIDO/Mult Out (muestreo de corriente de entrada de red) : La caída de tensión en ambos extremos de la resistencia de muestreo de corriente de 0,25 ω se aplica entre los pines 4 y 5 (las dos entradas del amplificador de corriente). El 620pF y la resistencia de 24K ω forman la red de compensación del amplificador de corriente. El amplificador de corriente tiene un ancho de banda muy amplio, de modo que la corriente de la red puede modificarse con la tensión.
2. V_RMS(muestreo de la tensión de red RMS) : la tensión alterna de entrada de este circuito puede variar entre 85 y 260V. El circuito feedforward de tensión de red RMS se adopta para garantizar que la potencia de entrada no varíe cuando varíe la tensión de entrada (suponiendo que la potencia de carga no varíe). Por esta razón, en el multiplicador, la corriente de red debe dividirse por el cuadrado de la tensión de red RMS. La tensión aplicada al pin 8 (VRMS) es proporcional a la media (y también proporcional al valor eficaz) de la tensión de red rectificada. La tensión se eleva al cuadrado dentro del chip como divisor del multiplicador. La corriente de salida del multiplicador IMO (pin 5) es proporcional a la tensión de la corriente de entrada IAC del pin 6 y a la salida del amplificador de tensión del pin 7, e inversamente proporcional al cuadrado de la tensión VRMS del pin 8, es decir

④ AJUSTE de la frecuencia PWM. En este circuito, el oscilador funciona a una frecuencia de 100kHz, que viene determinada por la capacitancia externa CT del pin 14 y la resistencia externa RSET del pin 12. Al diseñar el circuito, se debe determinar primero la RSET, porque el valor de esta resistencia afecta a la corriente de salida máxima IMULT (Max) del multiplicador:

Cuando el R_SET es una resistencia de 15K ω

Cuando se conecta una resistencia de 4K ω entre la salida del multiplicador (pin 5) y la resistencia de muestreo de 0,25 ω, la corriente máxima en la resistencia de muestreo de corriente es:

Una vez determinado el RSET, se puede calcular la capacidad del condensador de temporización CT en función de la frecuencia de conmutación F requerida.